用量总和(化/“);
?―混凝土随通孔醉(理论細率) |卩。微硅粉一考虑减水肺-定的弓丨气細,雜-定雌的删
这种控制摊是在实际成^情况下进行。,歸更贴難赚骨料的真实包 I 能够很好地指导实际工程。
8,4,2控制技术研究么
因』:大孔混凝土的孔隙率难以控制’孔隙率受骨难复提 ^响严I加上试验中拌合用雜、績料或掺合料細肺屬
‘拌混凝土表观密度对孔醉进行控制^“际的拌合物的拌合状态 、体方法为如朵施由蚀厶物田砑.试验过程中根据头、211?
化)水泥用54001^8/01, 图8-17粉煤灰用毋对孔隙率的影响
’新拌混凝土的密度控制得到的孔隙率和实测孔隙率相 ^同昆凝土的舰密度能够很好地对大孔混凝土的孔隙率进行控 了两者的曲线趋势基本相同,均随着胶凝材料用量的增加,孔隙率减小。
8‘5海工生态混凝土孔隙率和强度
合料对孔隙填充制备特定孔隙率海工生态混凝土时,晈凝付料 当孔療率为”免时,狡凝材料用量达到630^ ;左右。份煤灰、 !不位导致其力学性能较差,同时也造成了粉料极大。的浪费:因
、无缝的天然砂作为粗骨料紧密堆积孔縻的填充衬料,即由狡凝付料、 :过窆拌形成浆体(砂浆〉对粗骨料紧密堆积的孔隙进行包裹填充。通 鉍钭的用量,来飼备出目标孔隙率分别为丨5译、20译和25译的海工
分为广別取胶凝材料用量为3001^1113、350^\ 400^和4501^?、
、灭和犷热庙水艾別昉辉讨勉汰系组成如下:?
8.6.1.2孔咪率对抗冻性能的影响
由图8-24和图8-25可以看出,随荐孔附率博丨丨0^
钱原因紐隙率越大,进人海工生态混凝土内部,性能变差, 贼大其产生体娜胀压力難大,点接触的,—纟:,体. 生态混凝土鎌謝柳删舰蠏麵舰下,矿粉工
以上研究发现’海工生态混凝細細贿 试件的二面几乎卿挪温,同时结冰,水被封闭的冰厂細聽试 法迁移(图⑶),这部分水在试件内部结冰膨胀对点細崎匕;:^ 大。在实际应用中’结冰情况属于单面结冰’顺序是从试件上^^损^: 内部的水能够迁移(图8-28〉’因此实际抗冻性能要好于冻融试验结果。’
图8-27快速冻机制。
