混凝土,微硅粉混凝土振动成型后含气量平均降低 0.919^,混凝土 283抗压强度平均提髙7.09^,消泡后含气迓降低仏677。,混凝 土强度提高义0^,引气后含气51:提髙3丨21^0,混凝土强度降低14. 59/0,先消泡 后引气含气II提髙0.26^,混凝土强度提髙3.5^。
从图5-30可以看出,振动成型的自密实混凝土的283抗压强度普遍高于非 振动成型的。这是因为,在含气显一定的条件下,气泡间距系数的大小对混凝土 强度的影响较大,间距系数越大强度越低。大气泡在水泥浆体结构中起缺陷的作 用,是混凝土强度降低的主要因素之一。大气泡还能使气泡间距系数增大,而分 布均匀的小气泡对混凝土的强度影响较低。振动成型可以排除大址具有危害的大 型气泡,并均匀未排除的气泡的结构和分布。
从图5-31可以看出,掺入消泡剂的混凝土和掺入引气剂的混凝土的强度较 大,而基准混凝土的强度敁低,说明掺入消泡剂或引气剂对藤土在搅拌过程中’先加人总用水量的1/2至374,然后再加人水与外加?
为⑶挪;“猶“1"引气”混凝土的戯|:损,率为0 ,经振 动成型质⑩损失率为0.39^。混凝土的质1:损失的速輔自;融循环次数的增加而 加快,在接近300次冻融循环时,讓土质賴失的速率明显增大。经振动成型 混凝土的质证损失率增大;含气址越大’质址损失率越大;随若冻融循环次数的
增加,混凝土质证损失的速率增大。
从图5-35可以看出,有些试件的相对动弹性模诎经冻融循环不降反升,表 明其内部的微裂缝的数址减少。混凝土内部水化仍在继续,同时粉煤灰和矿粉的
火山灰效应使混凝土实际固相体积增大,使部分微裂缝愈合;冻融循环会使混凝 土内部微裂缝增多,但在混凝土冻融初期微裂缝增多的速度小于微裂缝愈合的速 度时混凝土的相对动弹性模贤就会升髙。掺人消泡剂的混凝土的相对动弹性模毡 达到80.69^,经振动成型相对动弹性模1*1:提商,达到96.8^;另一组掺消泡剂 和引气剂的混凝土的相对动弹性模狃为80丨69/0,经振动成型在250次循环时相对 动弹性模迓低于607。。其他组混凝土。
从图5-33可以看出’氣离子扩散的规律与碳化基本一致,振动成型的自
密实混凝土的氣离子扩散系数比非振动成型的低;自密实混凝土的氣离子扩散
系数随胶凝材料的增加而降低’但降低幅度较小;自密实混凝土的氯离子扩散
系数随矿物掺合料掺址的增加而增大’但增大的幅度较小;自密实混凝土的氣
离子扩敌系数从低到髙依次是消泡系列、“消泡十引气”系列基准手列和引 1
含气设(^)
50弘掺合料时的强度与含气进关系 图5-31混凝土 56(1抗压强度与含气世的关系
从图5-29看出,相对于基准。
